GH3044合金是一種固溶強化的裸基抗氧化合金，在900T以下具有較高的塑性和適中的熱強度，抗氧化性能優(yōu)異。適合制造900%:以下航空發(fā)動機主燃燒室、加力燃燒室零件長期。在實際服役條件下，由于長期高溫和復雜交變載荷的作用，航空發(fā)動機熱端零件經(jīng)常發(fā)生高應力(應變)水平的低周疲勞損傷。因此，高溫下應變和疲勞造成的損傷成為影響此類部件使用壽命的一個不可忽視的因素。對GH3044合金在600 D應變控制模式下的低周疲勞性能進行了分析和測試，研究了其循環(huán)應力應變響應行為、應變壽命關系等。被研究過介紹了該合金在應變控制下疲勞變形和損傷的一般規(guī)律，并利用各種模型預測了該合金的疲勞壽命，可為該合金的成分設計、壽命確定和壽命延長提供參考。

試驗材料 實驗材料為GH3044棒材，其密度為8。89×10 ×,采用電弧爐和真空自耗再溶解工藝熔煉kg/m3o合金，軋制成直徑為18mm×1000mm的棒材。固溶(H40°C，保溫1h，空冷)后，按照圖1加工成低周疲勞試樣進行試驗。合金的化學成分如表1所示。

檢測方法 低周疲勞試驗在島津EHF-EA10電液伺服疲勞試驗機上進行。試驗采用軸向全應變控制。引伸計的標距為12mm，標距內的應變通過引伸計與樣品表面通過應時刀口接觸來測量。加載波形為總角波，應變比(最小應變與最大應變之比)為-1，試驗溫度為600t·t，試樣由爐內電阻絲加熱，溫度波動由分布在標距附近的熱電偶控制，溫度波動控制在2以內。實驗的數(shù)據(jù)采集由計算機完成，每次實驗進行到樣品斷裂。鋼絞線試驗方法參照GB/T 15248- 2008《金屬材料軸向等幅低周試驗方法》的規(guī)定。超聲波清洗后，用JSM 5600LV掃描電鏡觀察斷裂試樣。 

循環(huán)應力應變行為 材料的循環(huán)應力應變性能反映了材料在低周疲勞下的真實應力應變特性。循環(huán)應力應變關系可以用應力幅和塑性應變幅(3)來表示，即公式(1):

其中A//2為循環(huán)應力幅，優(yōu)，/2為循環(huán)塑性應變幅，<為循環(huán)硬化指數(shù)，top為循環(huán)強度系數(shù)。圖2顯示了GH3044合金在600℃下的循環(huán)應力-應變關系曲線，圖中的所有數(shù)據(jù)點都是從半衰期(N/2)時的循環(huán)磁滯回線獲得的。根據(jù)公式(1 ),可以通過使用雙對數(shù)坐標對數(shù)據(jù)進行線性回歸分析來獲得/和k’的值，如表2所示。圖中實線是擬合實驗數(shù)據(jù)得到的近似曲線。 

循環(huán)應力響應行為 在低周疲勞性能試驗中，對于每個給定的總應變幅值，記錄應力值隨循環(huán)次數(shù)的變化。應力隨循環(huán)次數(shù)的變化(即材料的循環(huán)應力響應曲線)宏觀上反映了合金在不同溫度和其他實驗條件下的應變硬化/軟化行為，是材料微觀結構變化的宏觀表現(xiàn)。圖3顯示了GH3044合金在600噸下的循環(huán)應力響應曲線。從圖3可以看出，在不同的外加總應變幅下，GH3044合金600始終表現(xiàn)出循環(huán)硬化現(xiàn)象。這是因為在疲勞循環(huán)變形過程中，位錯之間以及位錯與析出物之間的相互作用會強烈阻礙位錯運動，從而導致位錯堵塞。因此，必須增加外加載荷以保持應變不變，這將導致循環(huán)應力的增加，即循環(huán)硬化(1)；圖中還有一個重音的突降。這種驟降是由于材料在反復循環(huán)變形后的疲勞損傷，導致裂紋失穩(wěn)擴展階段。

Manson-Coffin方程 目前，國內材料數(shù)據(jù)手冊中采用Manson-Coffin方程來處理低周疲勞。對于總應變控制的低周疲勞試驗，總應變幅由兩部分(3)組成:巖溶應變幅和彈性應變幅，即: 

它們是彈性應變幅、塑性應變幅和總應變幅。對于沒有穩(wěn)定遲滯回線的材料，塑性應變幅值和彈性應變幅值通常由半衰期的應力-應變遲滯回線得到。此外，它們與疲勞壽命有以下關系: 

循環(huán)應力響應行為 在低周疲勞性能試驗中，對于每個給定的總應變幅值，記錄應力值隨循環(huán)次數(shù)的變化。應力隨循環(huán)次數(shù)的變化(即材料的循環(huán)應力響應曲線)宏觀上反映了合金在不同溫度和其他實驗條件下的應變硬化/軟化行為，是材料微觀結構變化的宏觀表現(xiàn)。圖3顯示了GH3044合金在600噸下的循環(huán)應力響應曲線。從圖3可以看出，在不同的外加總應變幅下，GH3044合金600始終表現(xiàn)出循環(huán)硬化現(xiàn)象。這是因為在疲勞循環(huán)變形過程中，位錯之間以及位錯與析出物之間的相互作用會強烈阻礙位錯運動，從而導致位錯堵塞。因此，必須增加外加載荷以保持應變不變，這將導致循環(huán)應力的增加，即循環(huán)硬化。圖中還有一個重音的突降。這種驟降是由于材料在反復循環(huán)變形后的疲勞損傷，導致裂紋失穩(wěn)擴展階段。

5低周疲勞斷口形貌 觀察了GH3044和600Y的低周疲勞斷口形貌。當應變幅較大時，斷口的疲勞區(qū)較小，斷口的疲勞區(qū)所占比例較大。疲勞斷裂有三個區(qū)域，即疲勞源區(qū)、擴展區(qū)和瞬時斷裂區(qū)。畫圖7和圖8分別顯示了GH3044合金600 dragon的高應變振幅。 (△旦尼爾/2 = 0。8%，這里= 570)和低應變幅(優(yōu)/2 = 0.3%，稱為=13215)。從圖中可以看出，在不同的應變幅下，疲勞裂紋都是沿試樣表面起始的，但在高應變幅下，疲勞裂紋是沿試樣表面多點起始的(見圖7a)，在源區(qū)附近可以看到明顯的徑向脊狀形貌；然而，在低應變幅下，疲勞斷裂源于試樣表面，是一個點源(見圖8a)。在不同的應變幅下，在膨脹區(qū)可以看到明顯的疲勞帶和二次裂紋(見圖7b和圖8b)，瞬時斷裂區(qū)以韌窩斷裂為特征，但韌窩較淺，有劃痕(見圖7c和圖8c）。

結論

(1）GH3044合金在600Y時在不同應變振幅下表現(xiàn)出循環(huán)硬化； (2) Manson- Coffin方程、三參數(shù)μ函數(shù)方程和拉伸滯回能量模型(。Stergren)對GH3044合金600的壽命預測精度基本在彌散帶的2倍以內，但拉伸滯后能量模型在標準差和彌散帶方面的壽命預測精度優(yōu)于Manson-Coffin方程和三參數(shù)簾函數(shù)公式。 (3)疲勞裂紋均起源于試樣表面，但在高應變幅下表現(xiàn)為多源特征，在低應變幅下表現(xiàn)為單源特征。