檢測(cè)方法低周疲勞試驗(yàn)在島津EHF-EA10電液伺服疲勞試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。試驗(yàn)采用軸向全應(yīng)變控制。引伸計(jì)的標(biāo)距為12mm，標(biāo)距內(nèi)的應(yīng)變通過(guò)引伸計(jì)與樣品表面通過(guò)應(yīng)時(shí)刀口接觸來(lái)測(cè)量。加載波形為總角波，應(yīng)變比(最小應(yīng)變與最大應(yīng)變之比)為-1，試驗(yàn)溫度為600t·t，試樣由爐內(nèi)電阻絲加熱，溫度波動(dòng)由分布在標(biāo)距附近的熱電偶控制，溫度波動(dòng)控制在2以內(nèi)。實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)采集由計(jì)算機(jī)完成，每次實(shí)驗(yàn)進(jìn)行到樣品斷裂。鋼絞線試驗(yàn)方法參照GB/T 15248- 2008《金屬材料軸向等幅低周試驗(yàn)方法》的規(guī)定。超聲波清洗后，用JSM 5600LV掃描電鏡觀察斷裂試樣。

其中A//2為循環(huán)應(yīng)力幅，優(yōu)，/2為循環(huán)塑性應(yīng)變幅，<為循環(huán)硬化指數(shù)，top為循環(huán)強(qiáng)度系數(shù)。圖2顯示了GH3044合金在600℃下的循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線，圖中的所有數(shù)據(jù)點(diǎn)都是從半衰期(N/2)時(shí)的循環(huán)磁滯回線獲得的。根據(jù)公式(1 ),可以通過(guò)使用雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸分析來(lái)獲得/和k’的值，如表2所示。圖中實(shí)線是擬合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到的近似曲線。

循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)行為在低周疲勞性能試驗(yàn)中，對(duì)于每個(gè)給定的總應(yīng)變幅值，記錄應(yīng)力值隨循環(huán)次數(shù)的變化。應(yīng)力隨循環(huán)次數(shù)的變化(即材料的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線)宏觀上反映了合金在不同溫度和其他實(shí)驗(yàn)條件下的應(yīng)變硬化/軟化行為，是材料微觀結(jié)構(gòu)變化的宏觀表現(xiàn)。圖3顯示了GH3044合金在600噸下的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線。從圖3可以看出，在不同的外加總應(yīng)變幅下，GH3044合金600始終表現(xiàn)出循環(huán)硬化現(xiàn)象。這是因?yàn)樵谄谘h(huán)變形過(guò)程中，位錯(cuò)之間以及位錯(cuò)與析出物之間的相互作用會(huì)強(qiáng)烈阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，從而導(dǎo)致位錯(cuò)堵塞。因此，必須增加外加載荷以保持應(yīng)變不變，這將導(dǎo)致循環(huán)應(yīng)力的增加，即循環(huán)硬化(1)；圖中還有一個(gè)重音的突降。這種驟降是由于材料在反復(fù)循環(huán)變形后的疲勞損傷，導(dǎo)致裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展階段。

anson-Coffin方

程目前，國(guó)內(nèi)材料數(shù)據(jù)手冊(cè)中采用Manson-Coffin方程來(lái)處理低周疲勞。對(duì)于總應(yīng)變控制的低周疲勞試驗(yàn)，總應(yīng)變幅由兩部分(3)組成:巖溶應(yīng)變幅和彈性應(yīng)變幅，即:

它們是彈性應(yīng)變幅、塑性應(yīng)變幅和總應(yīng)變幅。對(duì)于沒(méi)有穩(wěn)定遲滯回線的材料，塑性應(yīng)變幅值和彈性應(yīng)變幅值通常由半衰期的應(yīng)力-應(yīng)變遲滯回線得到。此外，它們與疲勞壽命有以下關(guān)系:

點(diǎn)擊（上海鋼澤合金集團(tuán)有限公司）

其中，er '是疲勞強(qiáng)度系數(shù)，即疲勞延展性系數(shù)，2是斷裂時(shí)載荷的倒數(shù)，6是疲勞強(qiáng)度指數(shù)，C是疲勞延展性指數(shù)，E是彈性模量MPa。為了更實(shí)際地反映低周疲勞特性，循環(huán)條件下的動(dòng)態(tài)彈性模量作為實(shí)際運(yùn)行中的彈性模量。總應(yīng)變幅值和材料低周疲勞壽命之間的關(guān)系可表示如下:

循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)行為在低周疲勞性能試驗(yàn)中，對(duì)于每個(gè)給定的總應(yīng)變幅值，記錄應(yīng)力值隨循環(huán)次數(shù)的變化。應(yīng)力隨循環(huán)次數(shù)的變化(即材料的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線)宏觀上反映了合金在不同溫度和其他實(shí)驗(yàn)條件下的應(yīng)變硬化/軟化行為，是材料微觀結(jié)構(gòu)變化的宏觀表現(xiàn)。圖3顯示了GH3044合金在600噸下的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線。從圖3可以看出，在不同的外加總應(yīng)變幅下，GH3044合金600始終表現(xiàn)出循環(huán)硬化現(xiàn)象。這是因?yàn)樵谄谘h(huán)變形過(guò)程中，位錯(cuò)之間以及位錯(cuò)與析出物之間的相互作用會(huì)強(qiáng)烈阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，從而導(dǎo)致位錯(cuò)堵塞。因此，必須增加外加載荷以保持應(yīng)變不變，這將導(dǎo)致循環(huán)應(yīng)力的增加，即循環(huán)硬化。圖中還有一個(gè)重音的突降。這種驟降是由于材料在反復(fù)循環(huán)變形后的疲勞損傷，導(dǎo)致裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展階段。

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5低周疲勞斷口形貌觀察了GH3044和600Y的低周疲勞斷口形貌。當(dāng)應(yīng)變幅較大時(shí)，斷口的疲勞區(qū)較小，斷口的疲勞區(qū)所占比例較大。疲勞斷裂有三個(gè)區(qū)域，即疲勞源區(qū)、擴(kuò)展區(qū)和瞬時(shí)斷裂區(qū)。畫圖7和圖8分別顯示了GH3044合金600 dragon的高應(yīng)變振幅。(△旦尼爾/2 = 0。8%，這里= 570)和低應(yīng)變幅(優(yōu)/2 = 0.3%，稱為=13215)。從圖中可以看出，在不同的應(yīng)變幅下，疲勞裂紋都是沿試樣表面起始的，但在高應(yīng)變幅下，疲勞裂紋是沿試樣表面多點(diǎn)起始的(見(jiàn)圖7a)，在源區(qū)附近可以看到明顯的徑向脊?fàn)钚蚊玻蝗欢诘蛻?yīng)變幅下，疲勞斷裂源于試樣表面，是一個(gè)點(diǎn)源(見(jiàn)圖8a)。在不同的應(yīng)變幅下，在膨脹區(qū)可以看到明顯的疲勞帶和二次裂紋(見(jiàn)圖7b和圖8b)，瞬時(shí)斷裂區(qū)以韌窩斷裂為特征，但韌窩較淺，有劃痕(見(jiàn)圖7c和圖8c）。

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結(jié)論(1）GH3044合金在600Y時(shí)在不同應(yīng)變振幅下表現(xiàn)出循環(huán)硬化；(2) Manson- Coffin方程、三參數(shù)μ函數(shù)方程和拉伸滯回能量模型(。Stergren)對(duì)GH3044合金600的壽命預(yù)測(cè)精度基本在彌散帶的2倍以內(nèi)，但拉伸滯后能量模型在標(biāo)準(zhǔn)差和彌散帶方面的壽命預(yù)測(cè)精度優(yōu)于Manson-Coffin方程和三參數(shù)簾函數(shù)公式。(3)疲勞裂紋均起源于試樣表面，但在高應(yīng)變幅下表現(xiàn)為多源特征，在低應(yīng)變幅下表現(xiàn)為單源特征。

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